Проектирование и испытания низкотехнологичного генератора РОС для определения электромагнитной устойчивости стандартных электронных схем

Абстрактный:

В данной статье описано влияние мощных электромагнитных сред (МОЭ) на работу всех основных элементов электрических сетей. Полосы частот определены для сред HPEM. Особое внимание уделяется оружию направленной энергии (DEW) и преднамеренным электромагнитным помехам (IEMI). Также описана классификация генераторов DEW и IEMI по уровню электромагнитного поля и целевому расстоянию от апертуры антенны генератора DEW или IEMI. Основное внимание в данной статье уделяется разработке и испытаниям низкотехнологичного генератора ДЭВ, используемого для определения электромагнитной устойчивости стандартных электронных схем.

Кроме того, также объясняется проверка электромагнитной устойчивости для простой электронной схемы без надлежащей защиты от электромагнитного поля. Результатом данной статьи является определение пределов Е-поля для безотказной работы, неисправных состояний тестируемых цепей и необратимого разрушения цепей. Измеренное электрическое поле сравнивалось с базовой теорией микроволнового излучения и результатами моделирования в программном обеспечении COMSOL Multiphysics (COMSOL, Inc. 100 District Avenue Burlington, MA 01803 USA).

Иммунитет – это защитный механизм организма. Организм может идентифицировать и устранить любое инородное тело, проникающее извне;

Старые, поврежденные, мертвые, выродившиеся собственные клетки и способность распознавать и бороться с мутировавшими и инфицированными вирусами клетками в организме. когда

Когда иммунитет низкий, легко заболеть. Основными факторами, влияющими на низкий иммунитет, являются возрастной фактор: в жизни есть два иммунных фактора.

Стадии пониженного иммунитета, а именно детский и пожилой возраст. В наших исследованиях мы обнаружили, что наша цистанхе пустынная может повышать иммунитет, полисахариды и вербаскозид цистанхе пустынной могут повышать активность ферментов тканей сердца и головного мозга, усиливать фагоцитоз клеток брюшины и реакцию пролиферации лимфоцитов, тем самым повышая иммунитет.

Щелкните продукт добавки cistanche Deserticola

Ключевые слова:

электромагнитная среда большой мощности (HPEM); оружие направленной энергии (ОНЭ); преднамеренные электромагнитные помехи (IEMI); магнетрон с защитой от электромагнитных помех; вмешательство; антенна; оптимизация; электромагнитная невосприимчивость.

1. Введение

Электроэнергетическая сеть состоит из основных элементов генерации, передачи, распределения и пользователей или потребителей. Крупные электростанции планируются на основе прогнозируемых потребностей в электроэнергии на каждый день, а мировые аукционы проводятся для достижения наилучшей цены и надежности для потребителя. В связи с растущей тенденцией использования более экологичных источников электроэнергии, таких как солнечные системы [1,2], ветряные электростанции [3,4] и т. д., к передающей сети предъявляются гораздо более высокие требования с точки зрения ее структуры [5,6]. ], стабильность [7], оптимизация [8–10] и защита требований конечного потребителя от вмешательства [11–13].

Каждая крупная энергетическая компания имеет центр управления, который работает для поддержания баланса генерируемой и используемой энергии через существующие и разнообразные сети связи. Кроме того, они используют другие сети связи для отслеживания состояния управляющей электроники на подстанциях, чтобы реагировать в случае неисправностей или отказов оборудования. Все эти сети с электронными информационными и коммуникационными системами уязвимы для воздействия среды HPEM.

Среды HPEM включают в себя электромагнитные импульсы молнии (LEMP), воздействия экстремальных геомагнитных бурь, ядерные электромагнитные импульсы (NEMP), высотные электромагнитные импульсы (HEMP) и явления высокой мощности радиочастот (HPRF), включая оружие направленной энергии (DEW) и преднамеренные электромагнитные помехи (IEMI). В сфере безопасности используется термин DEW; в гражданской терминологии используется термин направленная энергия (DE). В частности, РЭБ и ИЭМИ в настоящее время представляют большую угрозу для функционирования электронных и информационных систем в электроэнергетических сетях, а также в других государственных инфраструктурах [14,15].

DEW и IEMI создают электромагнитное поле импульсной мощности, называемое электромагнитным импульсом (ЭМИ), которое может вызвать неисправность или даже разрушение электронных схем. Благодаря быстрому развитию исследований в этой области можно создавать небольшие компактные устройства. Эти устройства очень привлекательны для использования в оборонных и охранных технологиях, но они также могут быть использованы террористами не по назначению. Конкретное использование DEW и IEMI зависит от метода генерации электромагнитных полей, а также от используемой полосы частот. DEW и IEMI обычно работают в следующих режимах:

1 Одиночный импульс с множеством циклов одной частоты (интенсивный узкополосный сигнал, который может иметь некоторую перестройку частоты).

2 Пакет, содержащий множество импульсов, каждый из которых содержит множество циклов одной частоты.

3 Сверхширокополосный (СШП) переходный импульс (спектральный состав от 100 с МГц до нескольких ГГц).

4 Всплеск множества излучаемых или проводимых СШП-импульсов.

Сигналы DEW и IEMI могут проникать через излучение или проводимость в электронных устройствах [16,17]. На рис. 1 показаны полосы частот отдельных компонентов сред HPEM. Рисунок взят из [14]. Спектральная плотность отложена по вертикальной оси. Единицей измерения является В/м/Гц.

В средах DEW и IEMI крайне важно учитывать зависимость электрического поля от расстояния генератора DEW или IEMI от цели. В этой области часто используется параметр rE; в других публикациях, также называемых коэффициентом качества (FOM), единицей измерения являются вольты (В). Этот параметр представляет собой произведение E-поля E и расстояния r от антенны передающего генератора.

Генераторы DEW и IEMI, пригодные для использования для преднамеренного нарушения работы технологии, содержащей чувствительную электронику, можно разделить по уровню сложности и, следовательно, доступности следующим образом [16,18–22]:

1 Низкотехнологичные генераторы rE' 1 кВ (например, микроволновая печь).

2 Среднетехнологичные генераторы от десятков до сотен кВ (например, модифицированные радиолокационные передатчики).

3 Высокотехнологичные генераторы РЭ' порядка агрегатов МВ (специальные технологии).

Уровень электромагнитного поля в месте расположения электронного устройства (цели) в соответствующей полосе частот имеет решающее значение для нарушения работы или разрушения электронных систем. Нарушение деятельности или уничтожение цели может быть достигнуто высокотехнологичными или среднетехнологичными генераторами, работающими на большом расстоянии, или низкотехнологичным генератором, расположенным вблизи цели. В настоящее время очень привлекательным местом для размещения генераторов DEW и IEMI являются борта беспилотных летательных аппаратов (БПЛА). В проекте CHAMP [23,24] показаны результаты работы генераторов DEW или IEMI на борту БПЛА, вызывающих высокоэффективное нарушение или разрушение электронных систем.

Следующие разделы посвящены разработке и испытаниям низкотехнологичного генератора DEW, который использовался для определения электромагнитной устойчивости стандартных электронных схем. В качестве силового элемента генератора использовался магнетрон. В последующем измерения электромагнитной устойчивости электронных схем выполняются без дополнительной защиты от воздействия Э-поля. Результатом является определение пределов Э-поля для безотказной работы и аварийных состояний тестируемых цепей и уровня Э-поля для необратимого разрушения цепей.

2. Концепция низкотехнологичного генератора РАЭ с магнетроном

Магнетрон, обычно используемый в микроволновых печах, был выбран для создания генератора микроволновой мощности, работающего в S-диапазоне (рис. 2).

В генераторе СВЧ мощности в качестве источника высокочастотных колебаний большой мощности использовался магнетрон (тип 2M219J). Этот магнетрон обычно используется в микроволновых печах в качестве источника электромагнитной энергии. В таблице 1 приведены характеристики магнетрона из каталога производителя.

2.1. Базовое подключение микроволнового генератора

Фундаментальный принцип работы генератора можно описать в соответствии со следующей блок-схемой (рис. 3). Генератор СВЧ питается отдельно от распределительной сети 230 В переменного тока. Этот источник питания питается от повышающего преобразователя переменного/постоянного тока с высоковольтным трансформатором (МТ), выходное напряжение которого составляет 4,2 кВ постоянного тока для питания магнетрона. С помощью воронкообразной антенны электромагнитная энергия излучается в пространство в нужном направлении.

Рис. 3. Базовая блок-схема микроволнового генератора.

Эта схема имела общий КПД около 55 процентов, и были предприняты дополнительные усилия для изменения и оптимизации общей концепции мощного СВЧ-генератора для повышения общего КПД СВЧ-генератора.

2.2. Оптимизация генератора мощности СВЧ

Для обеспечения непрерывной работы генератора важно было разработать новую концепцию всего соединения. Кроме того, при разработке новой концепции генератора было обязательно учитывать безопасность оператора, чтобы предотвратить случайное поражение электрическим током.

При тестировании магнетрона с точки зрения использования в нашем приложении охлаждение оказалось проблемой, которую необходимо было решить. Кроме того, перегрев магнетрона значительно снижал его КПД. Поэтому пришлось модифицировать всю концепцию генератора. На рис. 4 показан нагретый магнетрон после 90 с работы на полной мощности.

При проектировании функционального СВЧ-генератора важно было расположить различные части (компоненты) так, чтобы они не мешали друг другу не только с точки зрения электромагнитных помех, но и, в первую очередь, с точки зрения температуры (рис. 5).

2.3. Описание оптимизированного СВЧ-генератора

Питание генератора от промышленной сети 230 В переменного тока/50 Гц. На рис. 6 показано внутреннее устройство генератора после конструктивных изменений. Цифра (1) обозначает предохранительные и управляющие элементы генератора. При включении предохранителей и органов управления напряжение подается на разделительный трансформатор (2), который питает два высоковольтных трансформатора (3), выходное напряжение которых 2 × 2,1 кВ переменного тока подключено к высоковольтному выпрямителю (5) через высоковольтные конденсаторы 2×50 мкФ (4). Он подается на магнетрон (7) через высоковольтный разделительный трансформатор (6). Магнетрон охлаждается специально разработанным вентилятором (8), воздух от которого направляется непосредственно к ребрам системы охлаждения магнетрона через вентилятор. Это решение для охлаждения магнетрона обеспечивает непрерывную работу всего генератора. Кроме того, генератор оснащен защитным устройством, которое отключит генератор в случае перегрева. Это защитное устройство состоит из термодатчиков (тепловых предохранителей), которые крепятся к термонапряженным элементам генератора.

Все компоненты СВЧ-генератора расположены таким образом, чтобы свести к минимуму их влияние на электромагнитные помехи. Однако наиболее важным аспектом было размещение компонентов при проектировании таким образом, чтобы они не мешали друг другу по температуре. Наиболее термически нагруженными компонентами являются магнетрон и силовые трансформаторы (МТ). По картинке видно, что они находятся на достаточном расстоянии друг от друга. На рис. 7 показана тепловая диаграмма всех отдельных компонентов оптимизированного СВЧ-генератора после 10 минут работы на полной мощности. Все измерения температуры проводились с помощью тепловизионной камеры Testo [25].

Используя усовершенствованную конструкцию охлаждения, мы смогли добиться непрерывной работы генератора СВЧ мощности без изменения параметров магнетрона (изменение частоты и КПД из-за высокой температуры). Это означает, что магнетрон имел постоянную температуру до 50 ◦C (рис. 8). Это обеспечило стабильность всей системы. Кроме того, новая компоновка повысила КПД генератора мощности СВЧ с 55 до 75 процентов.

На рис. 9а показан унифицированный волновод Р32, в котором сделано отверстие для антенны магнетрона. На рис. 9б показана температура внутри волновода после 10 мин работы на полной мощности. Благодаря предложенному охлаждению эта температура не поднималась выше 80 ◦C. Поскольку магнетрон прочно соединен с волноводом, температура в этой точке была самой высокой, поскольку охлаждалась только часть волновода, без непосредственного охлаждения антенны магнетрона. Однако эта температура не повлияла на работу и параметры мощного СВЧ-генератора (табл. 2).

На рис. 10 показан СВЧ-генератор со стандартизированным волноводом R32 и необходимыми компонентами для анализа передаваемого сигнала, включая антенну. Цифра (1) указывает на микроволновый генератор ЭМП с магнетроном, а цифра (2) — на волноводный ответвитель. Ответвление представляет собой скрещенный волновод, в котором сквозные полости образованы таким образом, что в прямом направлении передачи электромагнитная волна идет без затухания, а в поперечном направлении затухание соответствует размеру полости. К волноводной трассе подключались два одинаковых волноводных отвода с затуханием 30 дБ [26–29].

Однако было важно учитывать, какая мощность была на отводе 30 дБ. Если мощность все же была слишком велика, необходимо было подключить дополнительный аттенюатор мощности, который достаточно снижал мощность и защищал измерительные приборы. К этим ответвителям волновода прикреплены нагрузки, согласованные с волноводом, которые отмечены номером (3). Они предназначались для адаптации волноводного тракта в заданном направлении. Кроме того, подключена антенна, обозначенная номером (4). Антенна обеспечивала передачу электромагнитной волны в космос в нужном направлении. Последней частью сборки является волноводная муфта (5) для коаксиального кабеля. Благодаря этому соединению мы можем подключать различные типы измерительных приборов (осциллограф, анализатор спектра, измеритель мощности и т. д.).

3. Тестирование устойчивости электронных схем к ЭМИ

В лаборатории, предназначенной для испытаний электронных устройств в электромагнитном поле (ЭМИ), был создан специальный полигон для испытаний электронных схем в электромагнитном поле (ЭМИ) (рис. 11). В этой лаборатории на стенах установлены специальные пластины для уменьшения отражения электромагнитной энергии от стен (рис. 12).

Испытываемая электронная схема размещалась на специальной подставке по оси диаграммы направленности антенны генератора. Стенд постепенно перемещали в сторону антенны генератора. Тестирование проводилось для расстояний антенны от 1,1 до 0,25 м. Для каждого положения тестируемая электронная схема облучалась генератором в течение 2 с. Электронное поле, создаваемое генератором, измерялось для каждой позиции. При этом в каждом положении проверялась работа испытуемой электронной схемы. Рукавная дипольная антенна (рис. 13а) с аттенюатором использовалась в качестве датчика для измерения электрического поля для корректировки измеренного уровня мощности. Для измерения уровней сигнала использовался R&S RTO 1044-4ГГц-20 Гвыб/с с осциллографом (рис. 13b).

Интегральная схема NE555P (NE555P — это интегральная схема, наиболее часто используемая в качестве таймера или генератора различных прямоугольных сигналов) была выбрана для питания нашего оригинального полупроводникового мощного микроволнового генератора. На этой интегральной схеме был собран генератор прямоугольных импульсов, в котором для изменения частоты использовался потенциометр. Для визуального контроля правильности функционирования интегральной схемы (ИС) эта схема была снабжена светодиодом (LED). Тестовая схема NE555P с батарейным питанием подвергалась воздействию ЭМИ на разных расстояниях.

Измеренные уровни электрического поля сравнивались с распределением электрического поля, созданным на основе упрощенной теории излучения электромагнитных волн. Расчет параметров пирамидальной рупорной антенны генератора электрического поля проводился по уравнениям (1) и (2).

Моделирование проводилось для мощностей генераторов в диапазоне от 200 до 1000 Вт. Для этих мощностей были получены зависимости Е-поля от расстояния до апертуры антенны. Что касается размеров измерительной камеры и ожидаемого уровня электромагнитной устойчивости, было выбрано значение Pgen=200 Вт. Эта мощность использовалась для измерения электромагнитной устойчивости испытательных цепей. Результаты моделирования показаны на рисунке 14.

На рис. 15 показаны компоненты Ey зависимости электрического поля от расстояния, полученные расчетным путем (уравнения (1) и (2)) и моделированием. На рис. 15а показан полный вид компоненты Ey, включая поле E в зоне волновода, зоне пирамидальной рупорной антенны и в зоне реактивного сопротивления. На рис. 15б показан детальный вид компоненты Ey в измеренной зоне.

5. Обсуждение

Тестовая схема NE555P питалась от батареи и подвергалась воздействию ЭМИ на разных расстояниях. В табл. 3 приведены результаты устойчивости схемы ИС NE555P к ЭМИ.

Испытуемая ИС безотказно работала в СВЧ-излучении с напряженностью Е-поля менее или равной 220 В/м. Он показал ошибки для больших уровней E-поля. При отключении СВЧ-мощности испытуемая ИС снова работала без сбоев. При СВЧ-облучении Э-поле было больше или равно 1700 В/м, испытуемая ИС разрушалась.

На рис. 16а показан сигнал, генерируемый микросхемой NE555P, которая не подвергалась воздействию ЭМИ. На рис. 16b показан сигнал с использованием ИС NE555P, который подвергался воздействию ЭМИ на расстоянии.<2.5 m from the antenna.

На рис. 16 показано, что электронное устройство, подвергшееся воздействию высокого ЭМИ, перестало работать должным образом. Рисунок 16б доказывает, что электронное устройство на ИМС NE555P было полностью непригодно для использования на определенном расстоянии от антенны генератора СВЧ мощности.

На расстоянии {{0}}.25 м от антенны генератора мощности СВЧ было необратимо повреждено все электронное устройство, включая светодиод. Это разрушение произошло в течение 2 с после воздействия ЭМИ на электронное устройство на расстоянии 0,25 м. На рис. 17 показан детальный вид разрушенного полупроводникового перехода светодиода NP.

Кроме того, во время ЭМИ чрезмерно нагревалась электронная схема. На рис. 18 показан температурный профиль нагретой электронной схемы, подвергшейся воздействию ЭМИ на расстоянии от источника (магнетрона) 1,1 м в течение 2 с. Микросхема NE555P отмечена зеленой рамкой.

При воздействии на электронную схему ЭМИ на небольшом расстоянии (25 см) от антенны генератора мощности СВЧ также разрушались все пассивные компоненты (резистор, конденсатор, катушка и т. д.), из которых была собрана вся электронная схема. . На рис. 19 показан детальный вид резистора после необратимого разрушения. Этот резистор входил в состав электронного устройства с ИМС NE555P, которое подвергалось воздействию ЭМИ в течение 2 с на расстоянии 0,25 м от антенны генератора СВЧ-мощности.

Испытуемые ИС не имели дополнительной защиты от воздействия электромагнитного поля. Если требуется более высокий уровень электромагнитной устойчивости, могут использоваться различные типы экранированных корпусов или экранированных коробок, которые дополняются другими функциями, такими как различные типы экранированных дверей, EMI/RFI (EMI - электромагнитные помехи/ RFI - радиочастотные помехи) экранированные волноводные вентиляционные отверстия, волноводные вводы и т.п. Линии электропитания должны подключаться через специальные фильтры высоких частот (ВЧ-фильтры). Волоконно-оптические приложения очень часто используются вместе с волноводными фильтрами для передачи данных из экранированных шкафов и ящиков. Конкретные примеры элементов защиты электронных схем от воздействия электромагнитного поля можно найти, например, в [31].

6. Выводы

В этой статье мы представили серьезные угрозы HPEM, в частности DEW и IEMI, и обсудили их вероятное влияние на существующие и будущие электрические сети. В статье описана базовая классификация генераторов DEW и IEMI по уровням электромагнитного поля и удаленности цели от апертуры антенны генератора DEW или IEMI. Измерение электромагнитной устойчивости было выполнено для простой электронной схемы ИС NE555P, не имеющей дополнительной защиты от воздействия Э-поля. Он использовался для тестирования низкотехнологичного генератора, описанного в разделе 2. Тестируемая ИС показывала неисправность, когда СВЧ-излучение достигало Е-поля > 220 В/м. Когда микроволновое облучение достигало напряженности электрического поля больше или равной 1700 В/м, испытуемая ИС разрушалась. Измеренные уровни электрического поля сравнивались с распределением электрического поля, созданным на основе упрощенной теории излучения электромагнитных волн, и проверялись с помощью моделирования в COMSOL Multiphysics. Тестируемая ИС представляла собой резистивную схему со средним уровнем интеграции. современные АСУ, такие как очень крупномасштабная интеграция и сверхкрупномасштабная интеграция, менее устойчивы к непреднамеренным электромагнитным помехам и преднамеренным электромагнитным помехам.

Таким образом, необходимо в настоящее время, а также в будущем уделять больше внимания повышению электромагнитной устойчивости электронных схем, используемых в электрических сетях. Решением является последовательное электромагнитное экранирование интегральных схем, линий передачи данных и линий электропередач.

Вклад автора:

Концептуализация, ЛД, РК и МП; методология, ЛД, РК, МП; проверка, МП, РК; формальный анализ, ЛД, МП и РК; следствие, ЛД, РК и МП; написание — оригинальная черновая подготовка, ЛД, РК и МП; написание – рецензирование и редактирование, ЛД, РК и МП; визуализация, ЛД, МП; надзор, ЛД; администрация проекта, ЛД, РК Все авторы прочитали и согласились с опубликованной версией рукописи.

Финансирование:

Исследование не получило внешнего финансирования.

Заявление Институционального контрольного совета:

Непригодный.

Заявление об информированном согласии:

Непригодный.

Заявление о доступности данных:

Непригодный.

Благодарности:

Работа, представленная в этой статье, была поддержана программой развития Министерства обороны Чешской Республики — Университета обороны «AIROPS».

Конфликт интересов:

Авторы объявили, что нет никаких конфликтов интересов.

Рекомендации

1. Кастильо-Кагигал, М.; Маталланас, Э.; Кааманьо-Мартин, Э.; Мартин, А.Г. SwarmGrid: управление на стороне спроса с распределенными энергетическими ресурсами на основе координации многочастотных агентов. Энергия 2018, 11, 2476. [CrossRef]

2. Лю, В.; Го, Д .; Сюй, Ю .; Ченг, Р .; Ван, З .; Ли, Ю. Оценка надежности энергосистем с фотоэлектрическими электростанциями на основе интеллектуального сокращения пространства состояний и псевдопоследовательного моделирования методом Монте-Карло. Энергии 2018, 11, 1431. [CrossRef]

3. Очоа, Д.; Мартинес, С. Предложения по улучшению управления частотой в слабых и изолированных энергосистемах: применение к ветро-дизельной энергосистеме острова Сан-Кристобаль в Эквадоре. Энергия 2018, 11, 910. [CrossRef]

4. Ху, Х.; Ван, X .; Пэн, Ю .; Ся, Ю .; Ю, М.; Вей, В. Анализ стабильности и повышение устойчивости на основе виртуального гармонического сопротивления для объединенных распределенных энергосистем постоянного тока с нагрузками постоянной мощности. Энергия 2017, 10, 69. [CrossRef]

5. Фариа П.; Спинола, Дж.; Вейл, З. Планирование и агрегирование распределенных энергетических ресурсов в контексте программ реагирования на спрос. Энергия 2018, 11, 1987. [CrossRef]

6. Касадо-Вара, Р.; Вейл, З .; Прието, Дж.; Корчадо, Дж. М. Отказоустойчивый алгоритм контроля температуры для сетей IoT в умных зданиях. Энергия 2018, 11, 3430. [CrossRef]

7. Ху, Д.; Пэн, Ю .; Вэй, В .; Ху, Ю. Распределенное вторичное управление для балансировки состояния заряда с регулировкой виртуального импеданса в микросети постоянного тока. Энергия 2020, 13, 408. [CrossRef]

8. Сингх, М.; Jha, RC Объектно-ориентированные индексы удобства использования для многоцелевого управления спросом с использованием оптимизации на основе преподавания и обучения. Энергия 2019, 12, 370. [CrossRef]

9. Гальван, Л.; Наварро, Дж. М.; Гальван, Э.; Карраско, Дж. М.; Алькантара, А. Оптимальное планирование хранения энергии с использованием нового метода управления интеллектуальной сетью на основе приоритетов. Энергия 2019, 12, 579. [CrossRef]

10. Коцалос, К.; Миранда, И.; Сильва, Н.; Лейте, Х. Структура управления оптимизацией горизонта для скоординированной работы нескольких распределенных энергетических ресурсов в распределительных сетях низкого напряжения. Энергии 2019, 12, 1182. [CrossRef]

11. Шокри Газафроуди, А.; Прието, Дж.; Корчадо, Дж. М. Виртуальная организационная структура для агентской местной торговли электроэнергией. Энергии 2019, 12, 1521. [CrossRef]

12. Шуянова П.; Рихтарикова, М.; Сотто Майор, Т.; Хайдер, А. Здоровая, энергоэффективная и комфортная внутренняя среда, обзор. Энергии 2019, 12, 1414. [CrossRef]

13. Файя Р.; Фариа, П.; Вейл, З .; Спинола, Дж. Оптимизация реакции спроса с использованием алгоритма роя частиц с учетом оптимального графика накопления энергии батареи в жилом доме. Энергии 2019, 12, 1645. [CrossRef]

14. Радаски, В.А.; Ход, Р. Обзор воздействия трех электромагнитных угроз высокой мощности (HPEM) на интеллектуальные сети. В материалах Международного симпозиума по электромагнитной совместимости-EMC EUROPE, Рим, Италия, 17–21 сентября 2012 г.

15. Каппенман, Дж. Г.; Радаски, Вашингтон; Гилберт, Дж. Л.; Эринмез, Л.А. Усовершенствованное прогнозирование геомагнитных бурь: инструмент управления рисками для эксплуатации электроэнергетических систем. IEEE транс. Плазменные науки. 2000, 28, 2114–2121. [Перекрестная ссылка]

16. Гири Д.В. Мощные электромагнитные излучатели: нелетальное оружие и другие применения. Издательство Гарвардского университета: Кембридж, Массачусетс, США, 2004; ISBN 978-0-674-01569-2.

17. Гири Д.В.; Хоад, Р .; Суббота, Ф. Влияние мощных электромагнитных сред (HPEM) на электронику. Электромагнит IEEE. Компактный. Маг. 2020, 9, 37–44. [Перекрестная ссылка]

18. Международная электротехническая комиссия. 61000-2-13:2005|Интернет-магазин IEC|Электромагнитная совместимость, EMC, Smart City.

19. Гири Д.В.; Теше, FM; Баум, К.Э. Обзор мощных электромагнитных (HPEM) излучающих и проводящих систем. УРСИ Радио Науки. Бык. 2006, 2006, 6–12.

20. Мортон, Д.; Банистер, Дж.; Левин, Дж.; Нафф, Т .; Смит, И.; Сзе, Х .; Уоррен, Т .; Гири, Д.В.; Мора, К.; Павлинко, Дж.; и другие. А 2МВ,<300ps Risetime, 100Hz Pulser for Generation of Microwaves. In Proceedings of the 2010 IEEE International Power Modulator and High Voltage Conference, Atlanta, Georgia, 23–27 May 2010.

21. Мортон, Д.; Банистер, Дж.; ДаСильва, Т .; Левин, Дж.; Нафф, Т .; Смит, И.; Сзе, Х .; Уоррен, Т .; Гири, Д.В.; Мора, К.; и другие. HPM WBTS, портативный мощный широкополосный микроволновый источник. В материалах Международной конференции IEEE по модуляторам мощности и высокому напряжению 2010 г., Атланта, Джорджия, 23–27 мая 2010 г.

22. Баум, К.Э.; Бейкер, WL; Пратер, В. Д.; Лер, Дж. М.; О'Лафлин, JP; Гири, Д.В.; Смит, штат Айдахо; Альтес, Р .; Фоклер, Дж.; Маклемор, DM; и другие. JOLT: высоконаправленный, очень интенсивный импульсный излучатель. проц. IEEE 2004, 92, 1096–1109. [Перекрестная ссылка]

23. Боинг: ЧЕМП-гаснет свет. Доступно в Интернете: https://www.boeing.com/features/2012/10/bds-champ-10-22-12.page (по состоянию на 16 апреля 2021 г.).

24. Media, O. Raytheon EMP Weapon Tested by Boeing, Исследовательская лаборатория ВВС США — военные встраиваемые системы.

25. Testo 865 Тепловизор|Тепловизор|Температура|Параметры|Testo International.

26. Мисра Д. Радиочастотные и микроволновые схемы связи: анализ и разработка; Wiley: Нью-Йорк, штат Нью-Йорк, США, 2001 г.; ISBN 978-0-471-41253-3.

27. Dunsmore, JP Handbook of Microwave Component Measurements: With Advanced VNA Techniques, 2-е изд.; John Wiley & Sons: Хобокен, Нью-Джерси, США, 2020 г .; ISBN 978-1-119-47713-6.

28. Кустер Э.Ф. Теория волноводов и линий передачи. CRC Press: Бока-Ратон, Флорида, США, 2020 г.; ISBN 978-1-315-37004-0.

29. Смольский С.М.; Кочемасов В.Н.; Белов Л.А. Справочник по компонентам ВЧ, СВЧ и миллиметрового диапазона, 1-е изд.; Artech House: Бостон, Массачусетс, США; Лондон, Великобритания, 2012 г.; ISBN 978-1-60807-209-5.

30. Обмен приложениями: пирамидальная рупорная антенна.

31. Защита общедоступных веб-сайтов ETS-Lindgren.

For more information:1950477648nn@gmail.com